銅在渣中損失通常認(rèn)為包括機(jī)械夾雜和溶解兩類(lèi)形式,明確這兩類(lèi)形式所占比例,方可有針對(duì)性采取控制措施有效地減少銅在渣中的損失。但是關(guān)于渣中銅的損失形式,近半個(gè)世紀(jì)以來(lái)一直是冶金理論關(guān)注的課題。研究結(jié)果甚多,有的認(rèn)...[繼續(xù)閱讀]

    主要影響因素是銅锍品位、爐渣成分(Fe/SiO2比、熔渣氧勢(shì)、CaO%等)、熔煉溫度、黏度和界面張力以及澄清時(shí)間等。(1)銅锍品位。由有關(guān)文獻(xiàn)、熱力學(xué)分析和前人相應(yīng)的試驗(yàn)可以斷定,Cu2S和Cu2O在SiO2飽和的鐵硅酸鹽爐渣中的溶解引起的銅...[繼續(xù)閱讀]

    矢澤彬提出的銅熔煉氧勢(shì)-硫勢(shì)狀態(tài)圖,揭示了硫化銅精礦造锍熔煉制取粗銅過(guò)程體系氧勢(shì)增大、硫勢(shì)減小過(guò)程的基本現(xiàn)象,特別是強(qiáng)化熔煉制取高品位銅锍的合理性。因此,一直是火法煉銅熱力學(xué)的基本工具。由于它是基于純化合物熱...[繼續(xù)閱讀]

    1ВеГманЕФИ,РоменецВА,Современноесостояниеиперепективыразвнтияпроцессовжидкофазноговосстановленияжелеза.Сталь.1993(6):10～132ШурМЪидр.Плавкамедногосульфидногоконц...[繼續(xù)閱讀]

    關(guān)于銅锍臥式轉(zhuǎn)爐(又稱(chēng)P-S轉(zhuǎn)爐)吹煉的早期研究中,分析了有關(guān)速率現(xiàn)象,計(jì)算了射流的軌跡,估算了氣體在熔池中的停留時(shí)間。國(guó)際鎳公司在鎳轉(zhuǎn)爐中鼓入103kPa的空氣(熔體溫度1473K)觀察到鼓泡的形成頻率為每秒10～12個(gè)氣泡。在銅轉(zhuǎn)爐...[繼續(xù)閱讀]

    智利國(guó)家銅公司克里頓斯(Caletones)冶煉廠,于1993年底已將約87%的精礦用特尼恩特轉(zhuǎn)爐處理,剩余部分精礦用反射爐熔煉。為了了解特尼恩特轉(zhuǎn)爐工藝相關(guān)現(xiàn)象行為,用壓力傳感器-數(shù)據(jù)收集系統(tǒng)記錄轉(zhuǎn)爐各風(fēng)口內(nèi)的壓力波動(dòng)分析了鼓風(fēng)狀...[繼續(xù)閱讀]

    1983年中國(guó)科學(xué)院化工冶金研究所蔡志鵬等用冷態(tài)模擬(圖3-10)為水口山開(kāi)發(fā)底吹熔池熔煉爐成功地解決了底槍合理布置問(wèn)題,在煉銅的半工業(yè)實(shí)踐中得到驗(yàn)證。對(duì)噴射下流體運(yùn)動(dòng)考慮到兩相流中浮力的作用,采用修正的弗勞德數(shù)Fr′:F...[繼續(xù)閱讀]

    蔡志鵬[11]采用空氣-水系統(tǒng)模擬研究了側(cè)吹熔池反應(yīng)器的噴槍及其合理配置、噴吹流量等對(duì)熔體攪拌均勻的影響。(1)噴射角度。噴射角度α(射流與水平線夾角)由圖3-11可知,噴嘴角度為0°時(shí),混勻時(shí)間最短。即水平噴射為宜,這和一般裝...[繼續(xù)閱讀]

    許多學(xué)者對(duì)混合時(shí)間τm與攪拌功率密度(或稱(chēng)能量耗散率)ε的關(guān)系進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究,得出如下共同規(guī)律:τm∞_(()-n或τm＝aε-n　　(3-14)蕭澤強(qiáng)等在其專(zhuān)著[3]中綜合了以實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)的混合模型,并指出,在一種比較復(fù)雜的攪拌容器內(nèi),雖其...[繼續(xù)閱讀]

    為了處理反應(yīng)器問(wèn)題,建立描述其流動(dòng)狀態(tài)的流動(dòng)模型,首先合理地簡(jiǎn)化流動(dòng)狀態(tài)為兩種理想流動(dòng)——活塞流和全混流。反應(yīng)器中流動(dòng)和混合屬于理想流動(dòng)的稱(chēng)為理想反應(yīng)器。理想反應(yīng)器有三種:間歇式反應(yīng)器、活塞流反應(yīng)器和全混流...[繼續(xù)閱讀]