異步電動機起動時,其轉(zhuǎn)速與時間的關(guān)系可按下述運動方程確定Tem-TL＝Jdω/dt(9-38)式中Tem——電動機的電磁轉(zhuǎn)矩(N·m);TL——負載阻轉(zhuǎn)矩(N·m);J——機組(電動機和被驅(qū)動機械)的慣量矩(kg·m2);ω——角速度(1/s)。機組的慣量矩J可以用轉(zhuǎn)動慣...[繼續(xù)閱讀]

    由于異步電動機起動時間很短,定子繞組與鐵心之間的熱傳遞可忽略不計,所以定子繞組起動溫升可按絕熱溫升計算。定子繞組單位體積在起動過程中由電流產(chǎn)生的熱量為Q=js2ρts(J)(9-45)式中js——定子繞組電密(A/mm2);ρ——定子繞組電阻...[繼續(xù)閱讀]

    異步電動機在起動過程中,如忽略轉(zhuǎn)子鐵耗,則輸入轉(zhuǎn)子的功率一半用來使轉(zhuǎn)子加速,另一半轉(zhuǎn)變?yōu)檗D(zhuǎn)子繞組損耗。其中轉(zhuǎn)變?yōu)檗D(zhuǎn)子繞組損耗A2的數(shù)值為(9-53)式中sem——在△t時間內(nèi)轉(zhuǎn)子損耗功率標么值;sem△t——在△t時間內(nèi)轉(zhuǎn)子損耗標...[繼續(xù)閱讀]

    異步電動機的允許堵轉(zhuǎn)時間主要受到轉(zhuǎn)子導(dǎo)條、端環(huán)和定子繞組溫升的限制。如已給定允許溫升,則從轉(zhuǎn)子電阻、導(dǎo)條和端環(huán)體積以及堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩倍數(shù)便可求出導(dǎo)條和端環(huán)的允許堵轉(zhuǎn)時間。因為堵轉(zhuǎn)時通過氣隙的全部功率就是轉(zhuǎn)子損耗...[繼續(xù)閱讀]

    電動機和被驅(qū)動機械(機組)的轉(zhuǎn)動慣量越大,起動時間越長,轉(zhuǎn)子導(dǎo)條和端環(huán)的起動溫升也越高,因此允許起動慣量主要取決于轉(zhuǎn)子導(dǎo)條和端環(huán)的允許起動溫升限值。設(shè)轉(zhuǎn)子導(dǎo)條的允許起動溫升為△θBN,端環(huán)的允許起動溫升為△θRN,并假...[繼續(xù)閱讀]

    在行業(yè)標準JB/T8158“電壓為690V及以下單速三相籠型異步電動機的起動性能”中明確規(guī)定:電動機允許在冷態(tài)下連續(xù)起動二次(二次起動之間電動機應(yīng)自然停機),或在額定運行后在熱態(tài)下起動一次。在上述兩種情況下,由負載所產(chǎn)生的阻轉(zhuǎn)...[繼續(xù)閱讀]

    已知數(shù)據(jù):PN＝400kW,nc＝750r/min,GD2＝1.177×105N·m2,Is＝f(s)、Tem＝f(s)見表9-10,TL＝0.3,jN＝3.21A/mm2。1.起動時間計算起動時間按表9-10計算,ts＝37.9s2.定子繞組起動溫升計算∑Isn2△tn按表9-10計算。js＝IsejN＝4.61×3.21=14.8A/mm2取θ0＝15℃θ=(235+θ0)(...[繼續(xù)閱讀]

    (1)不考慮轉(zhuǎn)子端環(huán)的熱分布情況,求解時按二維場計算。(2)在起動過程中轉(zhuǎn)子各導(dǎo)條的發(fā)熱情況可認為基本相同,因此可取一個齒距(一根導(dǎo)條和一個齒)作為求解區(qū)域。再考慮對稱性,求解區(qū)域僅包括半根導(dǎo)條和半個齒。(3)起動過程中轉(zhuǎn)...[繼續(xù)閱讀]

    二維瞬態(tài)熱傳導(dǎo)基本方程為(9-75)式中c——比熱容[J/(kg·K)];γ——密度(kg/m3);λ——導(dǎo)熱系數(shù)[W/(m·K)];p——熱源密度(W/m3)。其相應(yīng)的邊界條件為(9-76)式中T0——邊界上已知的溫度分布;q——由于熱傳導(dǎo)引起的邊界熱量散逸(W/m2);α——散熱...[繼續(xù)閱讀]

    由電機學(xué)基本原理可知,在異步電機起動過程中,導(dǎo)條單位長度上的損耗功率Pc可按下式計算(9-85)式中GD2——機組(電動機和被驅(qū)動機械的轉(zhuǎn)動慣量(N·m2);nc——電動機的同步轉(zhuǎn)速(r/min);Tem——電磁轉(zhuǎn)矩(N·m);TL——阻轉(zhuǎn)矩(N·m);Z2——轉(zhuǎn)子槽...[繼續(xù)閱讀]